Inconel 718

一、Inconel718概述 

Inconel718合金是以體心四方的γ"和面心立方的γ′相沉淀強化的鎳基高溫合金，在-253～700℃溫度范圍內具有良好的,650℃以下的屈服強度居變形高溫合金的*,并具有良好的、抗輻射、、耐腐蝕性能,以及良好的加工性能、焊接性能和組織穩定性，能夠制造各種形狀復雜的零部件，在宇航、核能、石油工業(yè)中，在上述溫度范圍內獲得了為廣泛的應用。

該合金的另一特點(diǎn)是合金組織對熱加工工藝特別敏感，掌握合金中相析出和溶解規律及組織與工藝、性能間的相互關(guān)系，可針對不同的使用要求制定合理、可行的工藝規程，就能獲得可滿(mǎn)足不同強度級別和使用要求的各種零件。供應的品種有鍛件、鍛棒、軋棒、冷軋棒、圓餅、環(huán)件、板、帶、絲、管等?？芍瞥杀P(pán)、環(huán)、葉片、軸、緊固件和彈性元件、板材結構件、機匣等零部件在航空上使用。

1.1Inconel718材料牌號Inconel718

1.2Inconel718相近牌號Inconel718(),NC19FeNb(法國)

1.3Inconel718材料的技術(shù)標準

GJB2612-1996《焊接用高溫合金冷拉絲材規范》

HB6702-1993《WZ8系列用Inconel718合金棒材》

GJB3165《航空承力件用高溫合金熱軋和鍛制棒材規范》

GJB1952《航空用高溫合金冷軋薄板規范》

GJB1953《航空發(fā)動(dòng)機轉動(dòng)件用高溫合金熱軋棒材規范》

GJB2612《焊接用高溫合金冷拉絲材規范》

GJB3317《航空用高溫合金熱軋板材規范》

GJB2297《航空用高溫合金冷拔（軋）無(wú)縫管規范》

GJB3020《航空用高溫合金環(huán)坯規范》

GJB3167《冷鐓用高溫合金冷拉絲材規范》

GJB3318《航空用高溫合金冷軋帶材規范》

GJB2611《航空用高溫合金冷拉棒材規范》

YB/T5247《焊接用高溫合金冷拉絲》

YB/T5249《冷鐓用高溫合金冷拉絲》

YB/T5245《普通承力件用高溫合金熱軋和鍛制棒材》

GB/T14993《轉動(dòng)部件用高溫合金熱軋棒材》

GB/T14994《高溫合金冷拉棒材》

GB/T14995《高溫合金熱軋板》

GB/T14996《高溫合金冷軋薄板》

GB/T14997《高溫合金鍛制圓餅》

GB/T14998《高溫合金坯件毛壞》

GB/T14992《高溫合金和金屬間化合物高溫材料的分類(lèi)和牌號》

HB5199《航空用高溫合金冷軋薄板》

HB5198《航空葉片用變形高溫合金棒材》

HB5189《航空葉片用變形高溫合金棒材》

HB6072《WZ8系列用Inconel718合金棒材》

1.4Inconel718化學(xué)成分該合金的化學(xué)成分分為3類(lèi)：標準成分、優(yōu)質(zhì)成分、高純成分，見(jiàn)表1-1。優(yōu)質(zhì)成分的在標準成分的基礎上降碳增鈮，從而減少碳化鈮的數量，減少疲勞源和增

加強化相的數量，提高性能和材料強度。同時(shí)減少有害雜質(zhì)和氣體含量。高純成分是在優(yōu)質(zhì)標準基礎上降低和有害雜質(zhì)的含量，提高材料純度和。

核能應用的Inconel718合金，需控制硼含量（元素成分不變），具體含量由供需雙方協(xié)商確定。當ω（B）≤0.002%時(shí)，為與宇航工業(yè)用的Inconel718合金加以區別，合號為Inconel718A。

表1-1[1]% 

續表1-1% 

1.5Inconel718熱處理制度合金具有不同的熱處理制度，以控制晶粒度、控制δ相形貌、分布和數量，從而獲得不同級別的力學(xué)性能。合金熱處理制度分3類(lèi)：

Ⅰ：(1010～1065)℃?10℃，1h，油冷、空冷或水冷 720℃?5℃，8h，以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經(jīng)此制度處理的材料晶粒粗化，晶界和晶內均無(wú)δ相，存在缺口敏感性，但對提高沖擊性能和抵抗低溫氫脆有利。

Ⅱ：(950～980)℃?10℃，1h，油冷、空冷或水冷 720℃?5℃，8h，以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經(jīng)此制度處理的材料有δ相，有利于消除缺口敏感性，是常用的熱處理制度，也稱(chēng)為標準熱處理制度。

Ⅲ：720℃?5℃，8h,以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經(jīng)此制度處理后，材料中的δ相較少，能提高材料的強度和沖擊性能。該制度也稱(chēng)為直接時(shí)效熱處理制度。

1.6Inconel718品種規格和供應狀態(tài)可以供應模鍛件（盤(pán)、整體鍛件）、餅、環(huán)、棒（鍛棒、軋棒、冷拉棒）、板、絲、帶、管、不同形狀和尺寸的緊固件、彈性元件等、交貨狀態(tài)由供需雙方商定。絲材以商定的交貨狀態(tài)成盤(pán)狀交貨。

1.7Inconel718熔煉和鑄造工藝合金的冶煉工藝分為3類(lèi)：真空感應加電渣重熔；真空感應加真空電弧重熔；真空感應加電渣重熔加真空電弧重熔?？筛鶕慵氖褂靡?，選擇所需的冶煉工藝，滿(mǎn)足應用要求。

1.8Inconel718應用概況與特殊要求制造航空和航天發(fā)動(dòng)機中的各種靜止件和轉動(dòng)件，如盤(pán)、環(huán)件、機匣、軸、葉片、緊固件、彈性元件、燃氣導管、密封元件等和焊接結構件；制造核能工業(yè)應用的各種彈性元件和格架；制造石油和化工領(lǐng)域應用的零件及零件。

近年來(lái)，在對該合金研究不斷深化和對該合金應用不斷擴大的基礎上，為提高質(zhì)量和降低，發(fā)展了很多新工藝：真空電弧重熔是采用氦氣冷卻工藝，有效減輕鈮偏析；采用噴射成型工藝，生產(chǎn)環(huán)件，降低生產(chǎn)和縮短生產(chǎn)周期；采用超塑成型工藝，擴大產(chǎn)品的生產(chǎn)范圍。

二、Inconel718物理及化學(xué)性能 

2.1Inconel718熱性能

2.1.1Inconel718熔化溫度范圍1260～1320℃。

2.1.2Inconel718熱導率見(jiàn)表2-1。

表2-1[2] 

2.1.3Inconel718比熱容見(jiàn)表2-2。

2.1.4Inconel718線(xiàn)膨脹系數見(jiàn)表2-3；

2.2Inconel718密度ρ=8.24g/cm3。

2.3Inconel718電性能

表2-2[2] 

表2-3[2] 

2.4Inconel718磁性能合金無(wú)磁性。

2.5Inconel718化學(xué)性能

2.5.1Inconel718性能在空氣介質(zhì)中試驗100h后的氧化速率見(jiàn)表2-4。

表2-4 

三、Inconel718力學(xué)性能 

優(yōu)質(zhì)棒材技術(shù)標準規定的性能見(jiàn)表3-1。

表3-1[1] 

注：熱處理制度：Ⅱ。

四、Inconel718組織結構 

4.1相變溫度γ"相是該合金的主要強化相，其高穩定溫度是650℃，開(kāi)始固熔溫度為840～870℃，*固熔溫度是950℃，γ′相也是該合金的強化相，但數量少于γ"相，其析出溫度是600℃，*熔解溫度是840℃；δ相的開(kāi)始析出溫度是700℃，析出峰溫度是940℃，980℃開(kāi)始熔解，*熔解溫度是1020℃。

4.2時(shí)間-溫度-組織轉變曲線(xiàn)見(jiàn)圖4-1。

4.3合金組織結構

4.3.1合金標準熱處理狀態(tài)的組織由γ基體、γ′、γ"、δ、NbC相組成。γ"(Ni3Nb)相是主要強化相，為體心四方有序結構的亞穩定相，呈圓盤(pán)狀在基體中彌散共格析出，在時(shí)效或應用期間，有向δ相轉變的趨勢，使強度下降。γ′(Ni3(Al、Ti))相的數量次于γ"相，呈球狀彌散析出，對合金起一部分強化作用。δ相主要在晶界析出，其形貌與鍛造期間的終鍛溫度有關(guān)，終鍛溫度在900℃，形成針狀，在晶界和晶內析出；終鍛溫度達930℃，δ相呈顆粒狀，均勻分布；終鍛溫度達950℃，δ相呈短棒狀，分布于晶界為主；終鍛溫度達980℃，在晶界析出少量針狀δ相，鍛件出現持久缺口敏感性。終鍛溫度達到1020℃或更高，鍛件中無(wú)δ相析出，晶粒隨之粗化，鍛件有持久缺口敏感性。鍛造過(guò)程中，δ相在晶界析出，能起到釘扎作用，阻礙晶粒粗化。

4.3.2L相是變形Inconel718合金中不允許存在的相，該相富鈮，存在于鑄錠枝晶間，降低鑄錠初熔點(diǎn)，鑄錠中L相固溶溫度和均勻化時(shí)間的關(guān)系見(jiàn)圖4-2。

4.3.3晶粒度

4.3.3.1合金在高溫固熔（保溫2h）時(shí)的晶粒長(cháng)大傾向見(jiàn)圖4-3。

4.3.3.2棒材（原始晶粒9～9.5級）經(jīng)不同溫度加熱并以不同變形量鍛造變形后，再經(jīng)過(guò)標準熱處理（固溶溫度965℃，1h），其晶粒度的變化見(jiàn)表4-1。

4.3.3.3鍛件技術(shù)標準規定，普通鍛件平均晶粒度為4級，允許個(gè)別2級，高強鍛件平均晶粒度為8級，允許個(gè)別2級；直接時(shí)效鍛件平均晶粒度應為10級或更細。

4.3.4直接時(shí)效的鍛件在600～700℃時(shí)效500h后，析出相數量的變化見(jiàn)表4-2。

表4-1[19] 

表4-2[11] 

五、Inconel718工藝性能與要求 

5.1成型性能

5.1.1因Inconel718合金中鈮含量高，合金中的鈮偏析程度與冶金工藝直接相關(guān)。電渣重熔和真空電弧熔煉的熔煉速度和電棒的質(zhì)量狀態(tài)直接影響材質(zhì)的優(yōu)劣。熔速快，易形成富鈮的黑斑；熔速慢，會(huì )形成貧鈮的白斑；電棒表面質(zhì)量差和電棒內部有裂紋，均易導致白斑的形成，所以，提高電棒質(zhì)量和控制熔速及提高鋼錠的凝固速率是冶煉工藝的關(guān)鍵因素。為避免鋼錠中的元素偏析過(guò)重，至今采用的鋼錠直徑不大于508mm。

均勻化工藝必須確保鋼錠中的L相*熔解。鋼錠兩階段均勻化和中間坯二次均勻化處理的時(shí)間，根據鋼錠和中間坯的直徑而定。均勻化工藝的控制與材料中的鈮偏析程度直接相關(guān)。

目前生產(chǎn)中采用的1160℃，20h?1180℃，44h的均勻化工藝，尚不足以消除鋼錠中心的偏析，因此建議采用以下均勻化工藝：

1.1150～1160℃，20～30h＋1180～1190℃，110～130h；

2.1160℃，24h＋1200℃，70h[20]。

5.1.2經(jīng)均勻化處理的合金具有良好的熱加工性能，鋼錠的開(kāi)坯加熱溫度不得超過(guò)1120℃。鍛件的鍛造工藝應根據鍛件使用狀況和應用要求，結合生產(chǎn)廠(chǎng)的生產(chǎn)條件而定。開(kāi)坯和生產(chǎn)鍛件是，中間退火溫度和終鍛溫度必須根據零件所要求的組織狀態(tài)和性能來(lái)確定，一般情況下，鍛造的終鍛溫度控制在930～950℃之間為宜。各類(lèi)鍛件的鍛造溫度和變形程度見(jiàn)表5-1。

表5-1[17] 

5.1.3與板材冷成形有關(guān)的性能見(jiàn)表5-2。

5.1.4鍛件的變形程度、終鍛溫度和晶粒尺寸之間的關(guān)系見(jiàn)圖5-1。

5.1.5合金動(dòng)態(tài)再結晶見(jiàn)圖5-2。

5.1.6發(fā)動(dòng)機葉片模鍛件由頂鍛和終鍛二道工序模鍛而成，不同的鍛造加熱溫度對葉片的影響見(jiàn)表5-3，以1020℃頂鍛和終鍛的葉片組織性能為。

5.1.7合金在高溫下的變形抗力曲線(xiàn)見(jiàn)圖5-3。

5.2焊接性能合金具有滿(mǎn)意的焊接性能，可用氬弧焊、電子束焊、縫焊、點(diǎn)焊等方法進(jìn)行焊接。

對直接時(shí)效狀態(tài)的零部件，推薦采用慣性摩擦焊以保持其強化效果，選用合適的摩擦焊工藝參數，在保留細晶組織的同時(shí)，焊縫邊緣及熱影響區還可以保留強化相γ′和γ"以及δ相，因此對接頭性能無(wú)明顯影響，對直接時(shí)效的鍛件，可在鍛造狀態(tài)進(jìn)行摩擦焊，焊后再進(jìn)行直接時(shí)效處理（制度Ⅲ），可獲得持久強度很高的焊接接頭[21]。

表5-2 

表5-3[19] 

5.3零件熱處理工藝航空零件的熱處理通常按1.5條規定的Ⅱ、Ⅲ兩種制度，即標準熱處理制度和直接時(shí)效熱處理制度進(jìn)行。再有技術(shù)依據的條件下，也可采用制度熱處理。按標準制度熱處理時(shí)，固溶處理可在950～980℃范圍內，在選定的溫度?10℃下進(jìn)行。

5.4表面處理工藝必要時(shí)可對零件表面局面進(jìn)行噴丸強化、孔擠壓強化或螺紋滾壓強化工序，使零件在交變載荷條件下工作的壽命成倍增長(cháng)。

對要求噴涂耐磨封嚴涂層的零件，可采用等離子噴涂或噴涂工藝，以噴涂為佳，噴涂涂層與基體結合強度高，涂層致密、硬度高、孔隙率低，耐磨性好。

5.5切削加工與磨削性能合金可滿(mǎn)意地進(jìn)行切削加工。

機械加工時(shí)必須確保圓弧達到設計要求和平滑過(guò)渡，不允許在機械加工、裝配或運輸中出現尖角、坑與劃傷缺口，因為在這些缺陷出，可形成過(guò)量的應力集中，在使用中會(huì )導致事故的發(fā)生。

六、Inconel718(GH169)低溫抗拉及屈服性能（含熱處理工藝） 

表6-1—溫度對熱軋棒材的拉伸性能影響

表6-1 

注：以上樣品熱處理工藝：980℃?5℃退火，1小時(shí) 720℃?5℃時(shí)效，8小時(shí)，空冷至620℃?5℃，在620℃?5℃保溫到總時(shí)效時(shí)間達到18小時(shí)， 空冷

表6-2—鍛件（短橫向實(shí)驗）的低溫性能

表6-2